Metóda valcovania a bezpečnostné opatrenia pre titánové bezšvíkové rúry a rúry

Valcovanie titánových bezšvíkových rúr sa vo všeobecnosti používa na valcovanie za studena s vratným pohybom (tj Pilgerov formát), pričom tento proces sa všeobecne používa na valcovanie s dvoma valcami (LG) a viacvalcovými (LD) valcami na viacprechodové valcovanie. Titánové rúrky v procese deformácie s rotačným valcovaním, ako aj podávaním a postupným zmenšovaním steny, zmenšovaním priemeru jednotkovej dĺžky potrubia pri valcovacích priechodoch všeobecne po 5 až 10-násobnom valcovaní, dokončovaním, aby sa dosiahli požiadavky procesu špecifikácie veľkosti potrubia. Valcovňa za studena môže byť zmenšením veľkého priemeru, spracovaním redukcie steny, ale po valcovaní s nižšou rozmerovou presnosťou sú konce rúr náchylné na praskanie, nerovnomerné a iné javy, kvôli fenoménu praskania, hlavne spracovaním predvalkov pred brúsením, sploštením a inými metódy možno vyriešiť; pre vznik rúrky koniec nie je v jednej rovine, podobne ako "rybie ústa" jav, v nasledujúcom spracovaní je potrebné vykonať v plochej hlave! Spracovanie, v opačnom prípade spôsobí nehodu pri vyvrtávaní zástrčky, preto je cieľom tohto príspevku z procesu, nástrojov, vybavenia a ďalších aspektov analýzy zistiť príčiny nerovností konca rúry a prijať účinné opatrenia na ich vyriešenie. Vôľa drážky spojenia jadrovej tyče a jadrovej tyče vozíka je príliš veľká a výsledné vážne posunutie polohy tŕňa je hlavným dôvodom tohto valcovania predvalkov po konkávnosti a nerovnostiach konca rúry.

Rúrka z čistého titánu po otvorenom valcovaní predvalkov, pri prechode vo všeobecnosti po niekoľkých dokončovacích prácach, valcovaná do požadovaných špecifikácií titánovej rúrky, sa koniec rúrky zvyčajne javí ako mierne zvlnenie 1 ~ 2 mm. Dávka titánových rúr v surovinách a procesoch a predchádzajúca výroba rúr, ale existuje vážnejší jav konkávno-konvexného zvlnenia, dĺžka 70 mm, čo predstavuje 1% dĺžky rúrky, zo spracovania pred a po výsledku testu vonkajšieho priemeru a hrúbky steny, kolísanie hrúbky steny vzorky, konvexná časť priemernej hrúbky steny nameraných údajov 2,33 mm, konkávna časť nameraných údajov priemernej hrúbky steny 2,60 mm, rozdiel medzi dvoma hrúbkami steny až 0,27 mm, zatiaľ čo pri normálnom valcovaní konca titánovej rúrky s odchýlkou ​​hrúbky steny 0,05 ~ 0,10 mm, odchýlka hrúbky steny bude nevyhnutne spôsobujú rôzne koeficienty predĺženia, dá sa povedať, že koniec valcovania rúrky pri zmenšovaní steny o množstvo nerovnomerných je spôsobený koncom rúrky priamou príčinou nerovností konca rúrky, teda výsledkom je nerovnomernosť konca rúrky nerovnomernosti hrúbky steny môže byť výsledkom zariadenia alebo nástrojov.

Nerovnomerná hrúbka steny spôsobená pracovnou formou má inštaláciu hrebeňa a pastorka, zarovnanie formy, stupeň otvorenia formy a ďalšie faktory. Po meraní sa typ horného a dolného otvoru formy s rozdielom stupňov otvorenia {{0}}.05.; Zástrčné pravítko na meranie vôle typu otvoru 0,05 mm, vôle ozubeného kolesa a hrebeňa asi 1,6 mm; Stojan v stojane upevnený bez javu uvoľnenia, žiadna deformácia polohovacieho bloku; Typ otvoru ľavého a pravého šikmého rezu 0,02 mm, nulové zarovnanie. Vyššie uvedené namerané údaje ukazujú, že inštalácia formy je v rámci konštrukčných požiadaviek. Nerovnomerná hrúbka steny spôsobená zariadením má objem podávania, uhol natočenia, koordináciu činnosti a ďalšie dôvody. Rýchlosť valcovania a objem posuvu v súlade s požiadavkami procesu, prevádzka zariadenia, v zadnej časti úvrate otáčania a posuvu, v prednej časti mŕtveho bodu otáčania, koordinácia akcií, nenašli vopred rotačné podávanie a zaostávajúci fenomén; v zariadení v rozsahu konštrukčných požiadaviek; pokračovať v meraní objemu valcovania posuvu, zistilo sa, že množstvo rovnomerného posuvu, ale zistilo sa, že titánové rúrky v posuve, koaxiálne tŕne a predvalky pred a po veľkom kolísaní až 10 mm! V súlade s požiadavkami jadrovej tyče pri valcovaní pred a po ňom by množstvo pohybu nemalo byť väčšie ako 0,5 mm, inak to vážne ovplyvní presnosť polohy tŕňa pri valcovaní, ďalšou kontrolou sa zistilo, že jadrová tyč a Vozík s jadrovou tyčou je spojený s vôľou drážky 20 mm, čím presahuje vôľu 8 mm. Keď je titánová rúrka v zadnom úvrati posuvu v dôsledku príliš veľkej vôle drážky a jadrovej tyče, nevyhnutne to vedie k tomu, že polotovary titánovej rúrky sa posúvajú dopredu, keď je jadrová tyč tiež dopredu, takže poloha tŕňa spojeného s jadrom tyč pri valcovaní prešla veľkou zmenou, to znamená: poloha tŕňa a otvoru už nie je polohou nastavenia procesu, ale pohybom vpred. Tak, že pri rolovaní do prednej úvrate sa potrubie v skutočnosti valcuje na tenší rozmer; ale aj keď jadrová tyč v predvalku nasleduje predná časť, pružina na prednom konci drážkovania v tomto čase ale bola namáhaná, keď sa vzor otvoru do prednej úvrate, vnútorný otvor rúry a jadrová tyč odpojili , bude pružina zatlačená späť na jadrovník tak, že jadrovník je tiež zálohovaný, tentoraz vzor otvoru titánovej rúrky valcovanej strane hrúbky steny hrubých častí vyrovnania, ale vzhľadom na tŕň je zaostalosť. Ale kvôli tŕňu dozadu sa vyrovnanie hrubších častí hrúbky steny nevyrovná, čo má za následok veľký rozdiel v hrúbke steny. Upravte drážkovú medzeru medzi tŕňom a spojením tŕňového vozíka a po nastavení sa zistilo, že fenomén nerovnosti konca rúry zmizol.